Преглед на тока с къси вериги (част 3)

Stress, Portrait of a Killer - Full Documentary (2008) (Юли 2019).

$config[ads_text] not found
Anonim

Преглед на тока с къси вериги (част 3)

Продължение на предишната техническа статия: Преглед на късо съединение (част 2)

Примерно изчисление за малка LT система

Извършват се изчисления на грешки, за да се открие величината на тока на повреда при различни нива на напрежение на електрическата система.

Един от ключовите компоненти в изчислителния процес е да се определи общият импеданс на веригата от полезността / източника, през предавателната система, трансформаторите и проводниците, до съответната точка, като например място на панел или разпределително табло. Импедансите на различните елементи на веригата имат съпротивление и съпротивление и често се наричат ​​" сложно съпротивление " или " полярна нотация ".

Изчисленията за късо съединение са всъщност само една сложна версия на Закона на Ом.

Стойностите на тока и времето на повреда помагат при вземането на решение за краткотрайно издържане на капацитета на уреда и извличането на настройките на защитните релета. Прекъсващата способност на защитното оборудване трябва да бъде достатъчно висока, за да се отвори безопасно максималният ток на късо съединение, който електроенергийната система може да причини да премине през това оборудване.

Едно примерно изчисление за изчисляване на тока на късо съединение в долната част на трансформатора е показано по-долу.

Целта и намерението на това изчисление е да се изчисли краткосрочната текуща оценка на разпределителна киоска, която да се захранва от разпределителната платка AC (ACDB) . ACDB се захранва от източник на 630kVA трансформатор .

База за изчисляване

1 / шината и комутационният панел на кабината Marshalling са оразмерени за кратък рейтинг според приноса на MV източник чрез LT трансформатор.

2 / За схеми, свързани чрез трансформатор PU система е особено подходящ. Избирайки подходяща база kV за схеми, съпротивлението и съпротивлението на единица остават еднакви, отнасящи се до всяка от страните ( HV или LV ) на трансформатора.

3 / За вериги, свързани чрез една и съща основа на трансформатора, kVA е избран за двете схеми ( HV и LV ), защото мощността остава постоянна, така че трябва да се има предвид цялата база kVA.

4 / Като правило трябва да бъдат избрани само две основи и от тези две трябва да се изчислят останалите бази. Това е така, защото kV, kVA, I и Z са взаимосвързани. Те трябва да се подчиняват на ома закона. Ако изберем база kVA и база kV от друга основа като база I и база Z се изчисляват от база kV и база kVA.

Обратното ще бъде неудобно, когато избирате бази I и Z и изчисляването на други бази като kV и kVA ще направи изчисляването трудно.

Данни за вход, които трябва да бъдат събрани:
1. Рейтинг на трансформатора=0.63 MVA
2. Коефициент на напрежение на трансформатора=11 / 0.433 kV
3. Честота=50Hz
4. Импеданс на трансформатора=5% = 0, 05 PU
5. Ниво на неизправност в системата MV (Максимум)=40 kA
6. MV система MV=√3 х 40 х 11 = 762 MVA

изчисление

Действителна повреда Текущ наличен в разпределителната платка
Основна MVA=0.63
Базова кВ=11
Базов ток в kA=Основна MVA / (√3 x База kV) = 0.63 / (√3 x 11) = 0.033
Базов импеданс = (Base kV) 2 / Base MVA=192, 1
Импеданс на източника = MV Системна грешка MVA / Base MVA=0.0008
LT импулс на трансформатор при 0.63MVA & 11kV база=0.05
Общ импеданс на MV система (MV System + LT трансформатор)=0.0508
Повреда MVA, внесена от източника чрез LT Transformer=Базов MVA / общ импеданс
=0.63 / 0.0508 = 12.40
Токов принос на повредата в kiloAmpers от МП система от страната LV през (Switchyard) LT Трансформатор:
=Повреда MVA x 1000 x 1000 / (√3 x 0, 433 x 1000 x 1000)
=12, 40 х 1000 х 1000 / (х 3 х 0, 433 х 1000 х 1000)
= 17.245 kA

Действителна повреда Текущ наличен при сортиране на kioskbusbar

Шлюзовете и комутационните компоненти на разпределителния панел трябва да бъдат подготвени за пиковата стойност на приноса на електрозахранването от системата за измерване на мощността чрез 630kVA номинален източник на трансформатор .

Оттук следва, че маршалният павилион ще бъде посочен като бордова платка BMK и AC, които ще бъдат посочени като ACDB.

Действителна повреда Текущ наличен при сортиране на kioskbusbar

Базовата kVA = същата като по-горе, тъй като този параметър остава постоянен по цялата верига
Основа kV = 0.415V Основна kV при веригата LV
Разстояние в метри на трансформатора от ACDB = 20
Разстояние в метри на BMK от ACDB = 50
Размер на свързващия кабел в Sq mm от трансформатора до ACDB = 3.5C x 300 Sq mm Al, XLPE
Съпротивление в Ohms / kM на свързващия кабел от трансформатора към BMK = 0, 128

Общо съпротивление по дължина на маршрута = 20 × 0.128 / 1000 = 0.003
PU съпротивление = действителна устойчивост x База kVA / (BasekV 2 x 1000)
= 0.003 х 0.63 х 1000 / (0.415 х 0.415 х 1000) = 0.009

Реакция в Ohms / kM на свързващия кабел от трансформатора към BMK = 0.0705
Обща реактивност по дължината на маршрута = 0.0705 × 20/1000 = 0.001

PU реактивоспособност = Действителна реакция x Основа kVA / (База kV 2 х 1000)
= 0.001 х 0.63 х 1000 / (0.415 х 0.415 х 1000) = 0.0052

PU импеданс на кабела от трансформатора LT към ACDB
= √ ((PU съпротивление) 2 + (PU съпротивление) 2 ) = √ (0.009 2 + 0.0705 2 ) = 0.011

Размер на свързващия кабел в Sq mm от ACDB до BMK = 3.5C x 35 Al, XLPE
Съпротивление в Ohms / kM на свързващия кабел от ACDB към BMK = 0.671
Общо съпротивление по дължина на маршрута = 0.671 x 50/1000 = 0.034
PU съпротивление = действителна устойчивост x Основа kVA / (Base kV 2 x 1000)
= 0.034 х 0.63 х 1000 / (0.415 х 0.415 х 1000) = 0.12

Реакция в Ohms / kM на свързващия кабел от ACDB към BMK = 0.0783
Общо съпротивление по дължина на маршрута = 0.0783 х 50/1000 = 0.004

PU реактивоспособност = Действителна реакция x Основа kVA / (База kV 2 х 1000)
= 0.004 х 0.63 х 1000 / (0.415 х 0.415 х 1000) = 0.14

PU импеданс на кабела от ACDB до BMK = √ ((PU съпротива) 2 + (PU реактивност) 2 ) = √ ((0.12) 2 + (0.14) 2 ) = 0.124

Общо PU импеданс на свързващия кабел от LT трансформатора към BMK = 0.011 + 0.124 = 0.134
Общо PU импеданс от LT трансформатор към BMK = PU импеданс на трансформатор + общо PU
Импеданс на свързващия кабел от трансформатора LT към BMK = 0.05 + 0.134 = 0.1842

Повреда MVA при шина БМК = Базова MVA / Обща импеданс = 0.63 / 0.1842 = 3.42

Токов удар в kiloAmps при шина на BMK = Повреда MVA x 1000x 1000 / (√3 x 0.415 x 1000 x 1000)
= 3.42 х 1000 х 1000 / (х 3 х 0.415 х 1000 х 1000) = 4.757 kA

Ето защо селекцията на 10kA шина и комутационни компоненти като MCB е безопасна и подходяща според действителното ниво на неизправност, съществуващо в главната шина на BMK .

Si. Не оборудване НАСТОЯЩ РЕЙТИНГ

ИЗЧИСЛЕН КРАТЪК
ТЕРМИЧЕН ТЕКУЩ
ОЦЕНКА В КА

OPTIMUM SELECTION
НА СКОРО ВРЕМЕ
ТЕКУЩИ РЕЙТИНГ В КА

RMS
симетричен
Assymmetrical
пикова стойност =
nxRMS
симетричен
RMS
симетричен
Assymmetrical
пикова стойност =
nxRMS
симетричен
1Основна борда на LT17.2434.5 (п = 2)3573, 5 (n = 2, 1)
2Павилион за марсилинг4.757.1 (п = 1.5)1017 (п = 1.7)

Препратки:
  1. Индийски стандарт 8623, част 1-СПЕЦИФИКАЦИЯ ЗА МОНТАЖНИ МАТЕРИАЛИ ЗА НИСКОТО НАПРЕЖЕНИЕ И КОНТРОЛНИ МОНТАЖИ
  2. Индийски стандарт 10118, част 2-КОДЕКС НА ПРАКТИКАТА ЗА ИЗБОР, МОНТАЖ И ПОДДРЪЖКА НА КОНТРОЛНИ И КОНТРОЛИРАЩИ
  3. Значението на X / R съотношението в ниско напрежение изследвания на къси вериги-изследователска хартия ДАТА: 17 ноември 1999 г. REVISION: 0 от AUTHOR: Джон Мерел
  4. Процедури за изчисляване на късо съединение от Доналд Беман, Алън Греъм Дарлинг и Р. Х. Кауфман
  5. Ръководство на индустриалната електроенергия и приложения от KC Agrawal

Свързани електрически ръководства и статии

ТЪРСЕНЕ: Статии, софтуер и ръководства